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進(jìn)水碳源不足，工藝上難以同時(shí)實(shí)現(xiàn)高效的脫氮和除磷，主要原因之一是缺氧段的反硝化脫氮效果較差，聚磷菌優(yōu)先消耗易生物降解的有機(jī)物，引起反硝化菌和聚磷菌對(duì)碳源的競(jìng)爭(zhēng)，致使反硝化菌由于得不到充足的碳源而限制脫氮效果。傳統(tǒng)的AAO工藝，主要以調(diào)節(jié)溶解氧，內(nèi)、外回流比為主要控制手段，手段有限，出水總氮無(wú)法進(jìn)一步降低，有機(jī)物含量低，COD：N：P比例失衡這一現(xiàn)狀無(wú)法改變且有長(zhǎng)期持續(xù)的特征。

而內(nèi)碳源的開(kāi)發(fā)利用不僅對(duì)提高脫氮除磷效率能起到一定的積極作用，而且也可減少?gòu)U物排放量達(dá)到節(jié)能減排的效果。采用多點(diǎn)進(jìn)水，可以充分利用原水中的易生物降解COD為反硝化提供碳源。此外，缺氧區(qū)進(jìn)水，反硝化消耗大量的可利用碳源，進(jìn)入好氧區(qū)的可利用碳源較少，異養(yǎng)菌的生長(zhǎng)受到限制，利于自養(yǎng)硝化菌的生長(zhǎng)。

多點(diǎn)進(jìn)水也稱(chēng)為分段進(jìn)水活性污泥法，污水經(jīng)過(guò)簡(jiǎn)單的物理處理后，直接進(jìn)入生物池。早期采用多點(diǎn)進(jìn)水方式的目的是減少生物池需氧量和供氧量的差異，起到節(jié)能降耗的作用。目前采用該方式的目的一方面是增加脫氮除磷段的碳源含量，另一方面也是消耗污泥回流和硝化液回流所攜帶的剩余溶解氧，優(yōu)化脫氮除磷的反應(yīng)環(huán)境，從而提高處理效果。目前，國(guó)內(nèi)外不少污水處理行業(yè)之前已嘗試出很成功的多點(diǎn)進(jìn)水方式。比較常見(jiàn)的有：多點(diǎn)進(jìn)水導(dǎo)致A/A/O工藝，連續(xù)流分段進(jìn)水缺氧/好氧(A/O)工藝以及多點(diǎn)多級(jí)前置預(yù)缺氧段A/O工藝等。

一、分段進(jìn)水A/O脫氮工藝的特點(diǎn)

該工藝采用分段進(jìn)水至各級(jí)缺氧區(qū)，為各級(jí)反硝化提供足夠的碳源，不需要提供外加碳源，提高了生化系統(tǒng)的脫氮效率。

式中   

η----脫氮效率，%；

r----污泥回流比，%

由于進(jìn)水沿反應(yīng)器投配，而污泥回流至第一級(jí)首端，系統(tǒng)的SRT比相同池容的推流系統(tǒng)長(zhǎng)，可見(jiàn)分段進(jìn)水系統(tǒng)在不增加反應(yīng)器出流MLSS濃度的情況下使污泥齡得以增加，而終沉池的水力負(fù)荷與固體負(fù)荷沒(méi)有變化，不影響終沉池運(yùn)行的穩(wěn)定性。

由于好氧區(qū)硝化液直接進(jìn)入下一級(jí)缺氧區(qū)，不需要設(shè)置混合液回流設(shè)施。但對(duì)于單級(jí)A/O工藝，除了50%~100%污泥回流外，還需200%~300%的混合液內(nèi)回流。由于分段進(jìn)水A/O工藝不需要混合液內(nèi)回流，僅需50%左右的污泥回流即可達(dá)到較高的污染物去除效率，因此，可大大降低反應(yīng)器回流系統(tǒng)能耗，節(jié)省運(yùn)行費(fèi)用。

由于分段進(jìn)水反應(yīng)器中液體的流態(tài)接近完全混合，因此可以承受水質(zhì)變化和避免沖擊負(fù)荷的影響。

分段進(jìn)水A/O脫氮工藝提高了系統(tǒng)的可控性，可以根據(jù)進(jìn)水水質(zhì)和環(huán)境條件的變化，靈活調(diào)整運(yùn)行方式，得到穩(wěn)定的出水效果。

分段進(jìn)水缺氧/好氧工藝是一種高效的污水生物脫氮工藝，但原水多點(diǎn)投配給該工藝帶來(lái)諸多好處的同時(shí)，也為其生產(chǎn)運(yùn)行帶來(lái)一定的困難。比如，進(jìn)水點(diǎn)選擇、分多少段、流量如何輸送和分配、缺氧池與好氧池的體積等.

分段進(jìn)水A/O工藝中，由于污泥回流比對(duì)脫氮效率的影響比對(duì)傳統(tǒng)的前置反硝化系統(tǒng)要小，且回流比增大會(huì)使反應(yīng)器中沿程的MLSS的質(zhì)量濃度梯度降低，所以工藝中不宜采用過(guò)大的污泥回流比，一般取50%左右。

反應(yīng)器級(jí)數(shù)是根據(jù)需要達(dá)到的TN去除率來(lái)確定的。假設(shè)反應(yīng)器每段進(jìn)水量相同，污泥回流比r=50%，根據(jù)實(shí)際污水的TN濃度及所要求的出水TN濃度計(jì)算得到設(shè)計(jì)的TN去除率，代入到(3)式中即可估算出所需反應(yīng)器的段數(shù)。然后，根據(jù)實(shí)際工程的預(yù)算、占地等因素綜合考慮，并最終確定工藝的段數(shù)。實(shí)際工程中反應(yīng)器段數(shù)一般取2~4。

各段進(jìn)水的流量分配是多級(jí)A/O工藝設(shè)計(jì)中的一個(gè)極為重要也是較難確定的參數(shù)。下面列出兩種主要的流量分配方法：一是等負(fù)荷流量分配法，根據(jù)系統(tǒng)各段硝化容量分配流量，優(yōu)先保證硝化效果，用于高氨氮負(fù)荷時(shí)保證系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行有效方式；二是采用流量分配系數(shù)，根據(jù)進(jìn)水C/N進(jìn)行流量分配，目的是充分利用進(jìn)水碳源，并保證最后一段進(jìn)水量最少，該方法是提高脫氮效率乃至深度脫氮的重要方式。

式中

T----總水力停留時(shí)間；

Cn----出水有機(jī)物濃度，mg/L